Prečnik parovoda je definisan kao:

Gdje: D - maksimalna količina pare koju troši mjesto, kg / h,

D= 1182,5 kg/h (prema rasporedu mašina i uređaja pogona za proizvodnju svježeg sira) /68/;

- specifična zapremina zasićene pare, m 3 / kg,
\u003d 0,84 m 3 / kg;

- pretpostavlja se da je brzina pare u cjevovodu, m/s, 40 m/s;

d=
=0,100 m=100 mm

Na radionicu je priključen parni cjevovod promjera 100 mm, pa je njegov promjer dovoljan.

Parovodi čelični, bešavni, debljine stijenke 2,5 mm

4.2.3. Proračun cjevovoda za povrat kondenzata

Prečnik cjevovoda određuje se formulom:

d=
, m,

gdje je Mk količina kondenzata, kg/h;

Y - specifična zapremina kondenzata, m 3 /kg, Y = 0,00106 m 3 /kg;

W – brzina kretanja kondenzata, m/s, W=1m/s.

Mk=0,6* D, kg/h

Mk=0,6*1182,5=710 kg/h

d=
=0.017m=17mm

Odabiremo standardni promjer cjevovoda dst = 20 mm.

4.2.3 Proračun izolacije toplotnih mreža

Kako bi se smanjili gubici toplinske energije, cjevovodi se izoliraju. Izračunajmo izolaciju dovodnog parnog cjevovoda promjera 110 mm.

Debljina izolacije za temperaturu okoline od 20ºS pri datom gubitku topline određena je formulom:

, mm,

gdje je d prečnik neizolovanog cjevovoda, mm, d=100 mm;

t - temperatura neizolovanog cevovoda, ºS, t=180ºS;

λiz - koeficijent toplotne provodljivosti izolacije, W/m*K;

q- toplinski gubici sa jednog linearnog metra cjevovoda, W/m.

q \u003d 0,151 kW / m = 151 W / m²;

λout=0,0696 W/m²*K.

Kao izolacijski materijal koristi se šljaka vuna.

=90 mm

Debljina izolacije ne smije prelaziti 258 mm s promjerom cijevi od 100 mm. Dobijeno δod<258 мм.

Prečnik izolovanog cjevovoda će biti d=200 mm.

4.2.5 Provjera uštede u toplinskim resursima

Toplotna energija se određuje po formuli:

t=180-20=160ºS

Slika 4.1 Dijagram cjevovoda

Površina cjevovoda određena je formulom:

R= 0,050 m, H= 1 m.

F=2*3,14*0,050*1=0,314m²

Koeficijent prijenosa topline neizoliranog cjevovoda određuje se formulom:

,

gdje je a 1 = 1000 W / m² K, a 2 = 8 W / m² K, λ = 50 W / mK, δst = 0,002 m.

=7,93.

Q = 7,93 * 0,314 * 160 \u003d 398 W.

Koeficijent toplinske provodljivosti izoliranog cjevovoda određuje se formulom:

,

gdje je λout=0,0696 W/mK.

=2,06

Površina izolovanog cjevovoda određena je formulom F=2*3,14*0,1*1=0,628m²

Q=2,06*0,628*160=206W.

Izvršeni proračuni su pokazali da se pri korištenju izolacije na parovodu debljine 90 mm uštedi 232 W toplinske energije po 1 m cjevovoda, odnosno racionalno se troši toplinska energija.

4.3 Napajanje

U elektrani su glavni potrošači električne energije:

Električne svjetiljke (svjetlosno opterećenje);

Napajanje u preduzeću iz gradske mreže preko trafostanice.

Sistem napajanja je trofazna struja industrijske frekvencije od 50 Hz. Napon unutrašnje mreže 380/220 V.

Potrošnja energije:

Sat vršnog opterećenja - 750 kW / h;

Glavni potrošači energije:

Tehnološka oprema;

Elektrane;

Sistem osvetljenja preduzeća.

Distributivna mreža 380/220V od razvodnih ormara do mašinskih startera izvedena je kablom marke LVVR u čeličnim cijevima, do žica motora LVP. Neutralna žica mreže se koristi kao uzemljenje.

Obezbeđena je opšta (radna i hitna) i lokalna (popravka i hitna) rasveta. Lokalnu rasvjetu napajaju opadajući transformatori male snage na naponu od 24V. Normalna rasvjeta za hitne slučajeve napaja se električnom mrežom od 220V. U slučaju potpunog gubitka napona na sabirnicama trafostanice, rasvjeta u nuždi se napaja iz autonomnih izvora („suhih baterija“) ugrađenih u svjetiljke ili iz AGP-a.

Radno (opšte) osvetljenje je obezbeđeno na naponu od 220V.

Svetiljke se isporučuju u izvedbi koja odgovara prirodi proizvodnje i uslovima životne sredine prostorija u kojima su ugrađene. U industrijskim prostorijama se obezbjeđuju fluorescentne svjetiljke postavljene na kompletnim linijama iz posebnih visećih kutija smještenih na visini od oko 0,4 m od poda.

Za evakuaciono osvjetljenje postavljaju se štitnici za rasvjetu u slučaju nužde, spojeni na drugi (nezavisni) izvor rasvjete.

Industrijsko osvjetljenje obezbjeđuju fluorescentne i žarulje sa žarnom niti.

Karakteristike žarulja sa žarnom niti koje se koriste za osvjetljavanje industrijskih prostorija:

1) 235- 240V 100W Baza E27

2) 235- 240V 200W Baza E27

3) 36V 60W baza E27

4) LSP 3902A 2*36 R65IEK

Naziv uređaja koji se koriste za osvjetljavanje rashladnih komora:

Cold Force 2*46WT26HF FO

Za uličnu rasvjetu koriste se:

1) RADBAY 1* 250 WHST E40

2) RADBAY SEALABLE 1* 250WT HIT/ HIE MT/ME E40

Održavanje elektroenergetskih i rasvjetnih uređaja vrši posebna služba preduzeća.

4.3.1 Proračun opterećenja od tehnološke opreme

Tip elektromotora se bira iz kataloga tehnološke opreme.

P nop, efikasnost - pasoški podaci elektromotora, izabrani iz elektrotehničkih knjiga /69/.

R pr - priključna snaga

R pr \u003d R nom /

Vrsta magnetnog startera odabire se posebno za svaki elektromotor. Proračun opterećenja od opreme sažet je u tabeli 4.4

4.3.2 Proračun rasvjetnog opterećenja /69/

hardver shop

Odredite visinu ovjesnih tijela:

H p \u003d H 1 -h St -h str

Gdje je: H 1 - visina prostorije 4,8 m;

h sv - visina radne površine iznad poda, 0,8 m;

h p - procijenjena visina ovjesnih tijela, 1,2m.

H p = 4,8-0,8-1,2 \u003d 2,8 m

Biramo uniforman sistem raspodele lampi na uglovima pravougaonika.

Udaljenost između lampi:

L= (1,2÷1,4) H p

L=1,3 2,8=3,64m

N sv \u003d S / L 2 (kom)

n sv \u003d 1008 / 3,64m 2 = 74 kom

Prihvatamo 74 lampe.

N l \u003d n sv N sv

N l = 73 2 = 146 kom

i=A*B/H*(A+B)

gdje je: A - dužina, m;

B je širina prostorije, m.

i=24*40/4,8*(24+40) = 3,125

Od plafona-70%;

Od zidova -50%;

Sa radne površine-30%.

Q=E min *S*k*Z/N l *η

k - faktor sigurnosti 1,5;

N l - broj lampi, 146 kom.

Q=200*1,5*1008*1,1/146*0,5= 4340 lm

Odaberite tip lampe LD-80.

Curd shop

Približan broj rasvjetnih lampi:

N sv \u003d S / L 2 (kom)

gdje je: S površina osvijetljene površine, m 2;

L - rastojanje između lampi, m.

n sv \u003d 864 / 3,64m 2 \u003d 65,2 kom

Prihvatamo 66 utakmica.

Odredite približan broj lampi:

N l \u003d n sv N sv

N sv - broj lampi u lampi

N l = 66 2 = 132 kom

Odredimo koeficijent korištenja svjetlosnog toka prema tabeli koeficijenata:

i=A*B/H*(A+B)

gdje je: A - dužina, m;

B je širina prostorije, m.

i=24*36/4,8*(24+36) = 3

Prihvatamo koeficijente refleksije svjetlosti:

Od plafona-70%;

Od zidova -50%;

Sa radne površine-30%.

Prema indeksu prostorije i koeficijentu refleksije biramo koeficijent korištenja svjetlosnog toka η = 0,5

Odredite svjetlosni tok jedne lampe:

Q=E min *S*k*Z/N l *η

gdje je: E min - minimalno osvjetljenje, 200 lx;

Z - linearni koeficijent osvjetljenja 1,1;

k - faktor sigurnosti 1,5;

η je faktor iskorištenja svjetlosnog toka, 0,5;

N l - broj lampi, 238 kom.

Q \u003d 200 * 1,5 * 864 * 1,1 / 132 * 0,5 \u003d 4356 lm

Odaberite tip lampe LD-80.

Radionica za preradu surutke

n sv = 288 / 3,64 2 = 21,73 kom

Prihvatamo 22 meča.

Broj lampi:

i=24*12/4,8*(24+12)=1,7

Svetlosni tok jedne lampe:

Q=200*1,5*288*1,1/56*0,5=3740 lx

Odaberite tip lampe LD-80.

Prijemni odjel

Približan broj uređaja:

n sv \u003d 144 / 3,64m 2 \u003d 10,8 kom

Prihvatamo 12 lampi

Broj lampi:

Faktor iskorištenja svjetlosnog toka:

i=12*12/4,8*(12+12)=1,3

Svetlosni tok jedne lampe:

Q=150*1,5*144*1,1/22*0,5=3740 lx

Odaberite tip lampe LD-80.

Instalirana snaga jednog rasvjetnog opterećenja P = N 1 * R l (W)

Proračun rasvjetnog opterećenja metodom specifične snage.

E min = 150 luksa W * 100 \u003d 8,2 W / m 2

Preračunavanje za osvjetljenje od 150 luksa vrši se prema formuli

W \u003d W * 100 * E min / 100, W / m 2

W \u003d 8,2 * 150/100 \u003d 12,2 W / m 2

Određivanje ukupne snage potrebne za rasvjetu (P), W.

Željezarija R= 12,2*1008= 11712 W

Curd shop R= 12,2*864= 10540 W

Prijemni odjel R=12,2*144= 1757 W

Radnja za preradu surutke R= 12,2* 288= 3514 W

Određujemo broj kapaciteta N l \u003d P / P 1

P 1 - snaga jedne lampe

N l (željezarija) = 11712/80= 146

N l (prodavnica skute) \u003d 10540 / 80 \u003d 132

N l (prijemni odjel) = 1756/80= 22

N l (radionice za preradu surutke) = 3514/80 = 44

146+132+22+44= 344; 344*80= 27520 W.

Tabela 4.5 - Proračun snage opterećenja

Identifikacija opreme	Tip, marka	Količina	Tip motora	Snaga		Efikasnost elektromotora	Tip magnet- kick start
				Ocijenjeno R	Električni R
Česma
Mašina za punjenje	Dozator Ya1-DT-1
Mašina za punjenje
Mašina za punjenje
Proizvodna linija Tvor

Tabela 4.6 - Proračun svjetlosnog opterećenja

Naziv prostorija		Min. osvijetliti	Tip lampe	Broj lampi	Električno bogatstvo- kW	Specifična snaga, W / m 2
Prijemni odjel
Curd shop
hardver shop
Radionica za preradu surutke

4.3.3 Proračun verifikacije energetskih transformatora

Aktivna snaga: R tr \u003d R mak / η mreže

gdje: R mak = 144,85 kW (prema rasporedu "Potrošnja energije po satima u danu")

mreža η =0,9

P tr = 144,85 / 0,9 \u003d 160,94 kW

Prividna snaga, S, kVA

S=P tr /cosθ

S=160,94/0,8=201,18 kVA

Za transformatorsku podstanicu TM-1000/10, ukupna snaga je 1000 kVA, ukupna snaga na postojećem opterećenju u preduzeću je 750 kVA, ali uzimajući u obzir tehničku preopremanje sekcije za skutu i organizaciju prerade surutke , potrebna snaga treba biti: 750 + 201,18 = 951 ,18 kVA< 1000кВ·А.

Potrošnja električne energije po 1 toni proizvedenih proizvoda:

R =

gdje je M - masa svih proizvedenih proizvoda, t;

M =28.675 t

R \u003d 462,46 / 28,675 \u003d 16,13 kWh / t

Tako se iz grafika potrošnje električne energije po satima u danu vidi da je najveća snaga potrebna u vremenskom intervalu od 8.00 do 11.00 i od 16.00. do 21 sati. U tom periodu odvija se prijem i prerada ulaznog sirovog mlijeka, proizvodnja proizvoda i punjenje pića. Mali skokovi se primećuju između 8 do 11 kada se odvija većina procesa prerade mlijeka za dobivanje proizvoda.

4.3.4 Proračun presjeka i izbor kablova.

Presjek kabla se utvrđuje gubitkom napona

S=2 PL*100/γ*ζ*U 2 , gdje je:

L je dužina kabla, m.

γ je specifična provodljivost bakra, OM * m.

ζ - dozvoljeni gubici napona,%

U-mrežni napon, V.

S \u003d 2 * 107300 * 100 * 100 / 57,1 * 10 3 * 5 * 380 2 = 0,52 mm 2.

Zaključak: poprečni presek kabla marke VVR koji koristi preduzeće je 1,5 mm 2 - dakle, postojeći kabl će obezbediti lokacije električnom energijom.

Tabela 4.7 - Satna potrošnja električne energije za proizvodnju proizvoda

Sati u danu

Pumpa 50-1Ts7,1-31

Takeoff-ER brojač

hladnjak

G2-OPA pumpa

PPOU TsKRP-5-MST

Separator-normalizator OSCP-5

Mjerač protoka

Proizvođač skute TI

Nastavak tabele 4.7

Sati u danu

Membranska pumpa

Dehidrator

Stabilizator parametri

Pumpa P8-ONB-1

Mašina za punjenje SAN/T

Sjeckalica-mješalica-250

Mašina za punjenje

Mješalica za mljeveno meso

Nastavak tabele 4.7

Sati u danu

separator- bistrilo

VDP kupatilo

Dozirna pumpa NRDM

Instalacija

VDP kupatilo

Seepex potapajuća pumpa

Tubular pasterizator

Nastavak tabele 4.7

Sati u danu

Mašina za punjenje

Prijemni odjel

hardver shop

Curd shop

Radionica za preradu surutke

Kraj tabele 4.7

Sati u danu

Neobračunati gubici 10%

Grafikon potrošnje energije.

Prilikom izgradnje seoske kuće važno je provesti sve komunikacije, koje uključuju grijanje, kanalizaciju i vodovod. Prilikom izgradnje zasebnog sistema posebna pažnja se poklanja izboru cijevi. Često se za cjevovode odabiru čelične cijevi koje su vrlo otporne na mehanička opterećenja i sposobnost da izdrže visoke temperature. Glavni parametri odabira su debljina čelične cijevi i njen promjer.

Glavne karakteristike čeličnih cijevi

Cijevi prema načinu proizvodnje dijele se na sljedeće vrste:

• bešavne;
• elektrozavareni.

Bešavne cijevi mogu biti:

• vruće deformisan. Proizvodnja takvih cijevi izrađuje se od vrućih dijelova prešanjem;
• hladno oblikovani. Ovakve cijevi se nakon prolaska kroz presu hlade i u tom obliku se konačno formiraju.

Toplo oblikovane cijevi odlikuju se većom debljinom stijenke, što proizvodima daje dodatnu čvrstoću.

Električno zavarene cijevi se također dijele na dvije glavne vrste:

• spiralni bod;
• ravni šav.

Cijevi s ravnim šavom praktički se ne razlikuju od bešavnih po svojim tehničkim pokazateljima.

Prije proizvodnje cijevi sa spiralnim šavovima, metalni limovi se uvijaju. Ovaj način proizvodnje omogućava postizanje povećane vlačne čvrstoće cijevi. Spiralne cijevi se koriste za polaganje plinovoda i naftovoda u područjima sa povećanom seizmičkom aktivnošću.

Glavne karakteristike cijevi su sljedeći parametri:

• prečnik, koji je unutrašnji, spoljašnji, uslovni;
• debljina zida.

Sve cijevi se proizvode u skladu sa zahtjevima GOST-a i mogu imati sljedeće tipične dimenzije:

• električno zavarene cijevi (osnovni GOST 10707-80) mogu imati promjer do 110 mm i debljinu zida do 5 mm. Glavne dimenzije cijevi i odgovarajuća debljina prikazane su u tabeli;

Prečnik, mm	Debljina zida, mm
5 – 7	0,5 – 1,0
8, 9	0,5 – 1,2
10	0,5 – 1,5
11, 12	0,5 – 2,5
13 – 16	0,7 – 2,5
17 – 21	1,0 – 2,5
22 — 32	0,9 – 5,0
34 — 50	1,0 – 5,0
51 – 67	1,4 – 5
77 – 89	2,5 – 5
89 – 110	4 – 5

• bešavne cijevi različitih tipova (osnovni GOST 9567-75). Proizvedene standardne veličine su prikazane u tabeli;

Toplo oblikovane cijevi		Hladno oblikovane cijevi
Prečnik, mm	Zidovi, mm	Prečnik, mm	Zidovi, mm
25 – 50	2,5 – 8,0	4	0,2 – 1,2
54 — 76	3 – 8,0	5	0,2 – 1,5
83 – 102	3,5 – 8,0	6 – 9	0,2 – 2,5
108 – 133	4,0 – 8	10 — 12	0,2 – 3,5
140 – 159	4,5 – 8,0	12 – 40	0,2 – 5
168 – 194	5 – 8	42 – 60	0,3 – 9
203 – 219	6 – 8	63 – 70	0,5 – 12
245 – 273	6,5 – 8	73 – 100	0,8 – 12
299 – 325	7,5 – 8	102 – 240	1 – 4,5
		250 – 500	1,5 – 4,5
		530 – 600	2 – 4,5

Promjeri čeličnih cijevi najčešće su naznačeni u milimetrima, ali u praksi možete pronaći cijevi čije su karakteristike prikazane u inčima.

Možete pretvoriti promjer inča u milimetar (ili obrnuto) koristeći.

Videozapis će vam pomoći da detaljnije shvatite korespondenciju između inča i milimetara za različite vrste cijevi.

Izbor cijevi za komunikacije

Čelične cijevi se uglavnom koriste za sisteme grijanja i vodosnabdijevanja. Da biste samostalno odredili najprikladniji promjer određenog cjevovoda, morate znati tehničke karakteristike cjevovoda i formulu za izračun.

Odabir parametara cijevi za vodoopskrbu

Promjer cijevi za vodoopskrbu ili kanalizaciju određuje se uzimajući u obzir sljedeće parametre:

1. dužina cjevovoda;
2. propusni opseg;
3. prisustvo rotacija u sistemu.

Odlučujući faktor je širina pojasa, koja se može izračunati pomoću sljedeće matematičke formule:

Nakon određivanja propusnosti, promjer se može izračunati pomoću formule ili odabrati iz donje tablice.

Da biste izbjegli složenost matematičkih proračuna, možete koristiti preporuke stručnjaka:

1. ugradnja sistemskog uspona mora biti opremljena cijevima promjera od najmanje 25 mm;
2. distribucija vodovodnih cijevi može se izvršiti cijevima promjera 15 mm.

Dodatno, prilikom određivanja promjera cjevovoda, možete se fokusirati na odnos između dužine cjevovoda i promjera cijevi, koji se izražava sljedećim karakteristikama:

• ako je ukupna dužina manja od 10 m, tada su prikladne cijevi promjera 20 mm;
• ako je dužina cjevovoda u rasponu od 10 - 30 m, onda je svrsishodnije koristiti cijevi promjera 25 mm;
• sa ukupnom dužinom većom od 30 m, preporučuje se upotreba cijevi promjera 32 mm.

Odabir parametara cijevi za grijanje

Prilikom odabira cijevi za grijanje, prvo morate odrediti sljedeće parametre:

• temperaturna razlika na ulazu u sistem i na izlazu (označena sa Δtº);
• brzina kretanja rashladnog sredstva kroz sistem (V);
• količina topline potrebna za zagrijavanje prostorije određene površine (Q).

Poznavajući ove parametre, možete izračunati pomoću matematičke formule:

Da ne biste sami izvodili složene proračune, možete koristiti gotovu tablicu za odabir promjera cijevi sustava grijanja (možete pročitati upute za korištenje).

Prilikom odabira promjera, važno je uzeti u obzir da indikator odabran pomoću proračuna ili tablica ne može biti manji od promjera izlaza opreme za grijanje.

Nakon određivanja optimalnog promjera cjevovoda, debljina stijenke cijevi se određuje u skladu s gornjim tabelama. Za sistem grijanja dovoljna je čelična cijev debljine 0,5 mm, a za vodovod 0,5 - 1,5 mm, u zavisnosti od uslova za prolaz cjevovoda.

skinuti

Sažetak na temu:

Parni cjevovod

Parni cjevovod- cjevovod za transport pare. Koristi se u preduzećima koja koriste paru kao procesni proizvod ili nosilac energije, na primjer, u termo ili nuklearnim elektranama, u tvornicama armiranobetonskih proizvoda, u prehrambenoj industriji, u sistemima parnog grijanja i još mnogo toga. itd. Parovodi se koriste za prijenos pare od mjesta prijema ili distribucije do mjesta potrošnje pare (npr. od parnih kotlova do turbina, od turbinskih ekstrakcija do tehnoloških potrošača, do sistema grijanja, itd.) Parni cjevovod od parnog kotla do turbine u elektranama naziva se "glavni" parovod, ili "živi" parovod.

Glavni elementi parovoda su čelične cijevi, spojni elementi (prirubnice, krivine, koljena, T-priključci), zaporni i zaporni i regulacijski ventili (zasun, ventili), drenažni uređaji, termički dilatacijski spojevi, nosači, vješalice i pričvršćivači, termo izolacija.

Praćenje se provodi uzimajući u obzir minimiziranje gubitaka energije zbog aerodinamičkog otpora parnog puta. Spajanje elemenata parovoda vrši se zavarivanjem. Prirubnice su dozvoljene samo za spajanje parnih cjevovoda na armature i opremu.

Kako bi se izbjegli gubici energije na parnim cjevovodima, instaliran je minimum zapornih i kontrolnih ventila. Na glavnim parovodima elektrana ugrađeni su zaporni i kontrolni ventili koji su glavno sredstvo za uključivanje i kontrolu snage turbine.

Debljina zida parovoda, prema stanju čvrstoće, mora biti najmanje: gdje

P- projektovani pritisak pare, D- spoljni prečnik parne cevi, φ - projektni koeficijent čvrstoće, uzimajući u obzir šavove i slabljenje presjeka, σ - dozvoljeno naprezanje u metalu parovoda na projektnoj temperaturi pare.

Nosači i ovjesi parovoda su raspoređeni pokretno i fiksno. Između susjednih fiksnih nosača u ravnom presjeku postavljaju se dilatacije u obliku lire ili U], koje smanjuju posljedice deformacije parovoda pod utjecajem zagrijavanja (1 m parovoda se produžava u prosjeku za 1,2 mm kada se zagrije za 100°) [ izvor neodređen 458 dana] .

Da bi se smanjio prodor kapljica kondenzata u parne mašine (posebno turbine), parovodi se postavljaju sa nagibom i snabdevaju tzv. "kondenzacijske posude" koje hvataju kondenzat koji se stvara u cijevima, a također ugrađuju razne uređaje za separaciju na putu pare.

Horizontalni dijelovi cjevovoda moraju imati nagib od najmanje 0,004 [ izvor neodređen 458 dana] .

Svi elementi cjevovoda s temperaturom vanjske površine zida iznad 55 °C [ izvor neodređen 458 dana] , koji se nalaze na mestima dostupnim serviseru, moraju biti pokriveni toplotnom izolacijom. Toplotna izolacija također smanjuje gubitak topline u atmosferu. Budući da na visokim temperaturama čelik pokazuje puzanje (puzanje) [ izvor neodređen 458 dana] , za kontrolu deformacija parovoda, na površinu se zavaruju izbočine. Ova mjesta moraju imati izolaciju koja se može ukloniti. Izolacija parovoda je obično prekrivena limenim ili aluminijskim kućištima.

Parovodi su opasan proizvodni pogon i moraju biti registrovani kod specijalizovanih registracijskih i nadzornih organa (u Rusiji - teritorijalno odeljenje Rostekhnadzora). Dozvola za rad novopostavljenih parovoda izdaje se nakon njihove registracije i tehničkog pregleda. U toku rada periodično se vrše tehnički pregledi i hidraulička ispitivanja parovoda.

Književnost

• PB 10-573-03 Pravila za projektovanje i sigurnost rada cjevovoda za paru i toplu vodu. Odobreno Uredbom Gosgortekhnadzora Ruske Federacije od 11.06.2003. br. 90.
• NP-045-03 Pravila za izgradnju i siguran rad parovoda i toplovoda za nuklearne objekte. Odobreno odlukama Gosatomnadzora br. 3, Gosgortekhnadzora br. 100 od 19.6.2003.
• Priručnik za proračun čvrstoće tehnoloških čeličnih cjevovoda na P y do 10 MPa. M.: CITP, 1989.

Parni cjevovod- cjevovod za transport pare.

Parni cjevovodi se montiraju na objekte:
1. preduzeća koja koriste paru za tehnološko snabdevanje parom (parno-kondenzatni sistemi u fabrikama armiranobetonskih proizvoda, parno-kondenzatni sistemi u postrojenjima za preradu ribe, parno-kondenzatni sistemi u mlekarama, parno-kondenzatni sistemi u fabrikama za preradu mesa, parno-kondenzatni sistemi u farmaceutskim postrojenjima, sistemima za paru/kondenzat u tvornicama kozmetike, sistemima za paru/kondenzat u tvornicama za pranje rublja)
2. u sistemima parnog grijanja fabrika i industrijskih preduzeća. Korišćen je u prošlosti, ali ga i dalje koriste mnoga preduzeća. U pravilu su fabričke kotlovnice građene prema standardnim crtežima pomoću DKVR kotlova za tehnološko dovod pare i grijanje. Trenutno, čak iu onim preduzećima i fabrikama gde je izostala potreba za tehnološkom parom, grejanje se i dalje vrši parom. U nekim slučajevima je neefikasan bez povrata kondenzata.
3. u termoelektranama za opskrbu parom parnim turbinama za proizvodnju električne energije.

Parovodi služe za prijenos pare iz kotlovnice (parni kotlovi i parogeneratori) do potrošača pare.

Glavni elementi parovoda su:
1.čelične cijevi
2. spojni elementi (zavoji, krivine, prirubnice, dilatacije)
3. zaporni i zaporni i kontrolni ventili (zasun, kapije, ventili)
4. armature za odvod kondenzata iz parovoda - odvodnici pare, separatori,
5. Uređaji za smanjenje pritiska pare na potrebnu vrednost - regulatori pritiska
6. Mehanički blatni filteri sa zamjenjivim filtarskim elementima za čišćenje parom ispred redukcijskih ventila.
7. elementi za pričvršćivanje - klizni nosači i fiksni nosači, ovjesi i pričvršćivači,
8. toplotna izolacija parovoda - bazaltna mineralna vuna otporna na temperaturu koristi se Rockwool ili Parok, a koristi se i azbestna puhasta vrpca.
9. kontrolno-mjerni uređaji (KIP) - manometri i termometri.

Zahtjevi za projektiranje, konstrukciju, materijale, proizvodnju, montažu, popravku i rad parovoda regulirani su regulatornim dokumentima.
- Cjevovodi za transport vodene pare sa radnim pritiskom većim od 0,07 MPa (0,7 kgf/cm2) podliježu Pravilima za projektovanje i siguran rad cjevovoda za paru i toplu vodu (PB 10-573-03).
- Proračun čvrstoće takvih parovoda vrši se u skladu sa "Standardom za proračun čvrstoće stacionarnih kotlova i cjevovoda pare i tople vode" (RD 10-249-98).

Parovodi se trasiraju uzimajući u obzir tehničku izvodljivost polaganja duž najkraćeg puta polaganja kako bi se minimizirali toplinski i energetski gubici zbog dužine polaganja i aerodinamičkog otpora parnog puta.
Elementi parnog cjevovoda su spojeni zavarenim spojevima. Ugradnja prirubnica prilikom ugradnje parovoda dozvoljena je samo za spajanje parovoda sa spojnicama.

Nosači i ovjesi parovoda mogu biti pokretni i fiksni. Dilatacije u obliku lire ili U ugrađuju se između susjednih fiksnih nosača u ravnom presjeku, čime se smanjuju posljedice deformacije parovoda pod utjecajem zagrijavanja (1 m parovoda se produžava u prosjeku za 1,2 mm kada zagrejan za 100°).
Cjevovodi za paru se montiraju pod nagibom, a kondenzatori su postavljeni na najnižim mjestima za odvod kondenzata koji se stvara u cijevima. Horizontalni dijelovi parovoda moraju imati nagib od najmanje 0,004 Na ulazu parovoda u radionice, na izlazu parovoda iz kotlarnica, ispred opreme koja troši paru, postavljaju se separatori pare. ugrađuju se u kompletu sa sifonima za kondenzat.
Svi elementi parovoda moraju biti termički izolirani. Toplotna izolacija štiti osoblje od opekotina. Toplotna izolacija sprječava prekomjernu kondenzaciju.
Parovodi su opasan proizvodni pogon i moraju biti registrovani kod specijalizovanih registracijskih i nadzornih organa (u Rusiji - teritorijalno odeljenje Rostekhnadzora). Dozvola za rad novopostavljenih parovoda izdaje se nakon njihove registracije i tehničkog pregleda.

Debljina zida parovoda, prema stanju čvrstoće, mora biti najmanje gdje
P - projektovani pritisak pare,
D - vanjski prečnik parovoda,
φ - projektni koeficijent čvrstoće, uzimajući u obzir zavarene spojeve i slabljenje presjeka,
σ - dozvoljeni napon u metalu parovoda na projektnoj temperaturi pare.

Prečnik parovoda se obično određuje na osnovu maksimalnih satnih brzina protoka pare i dozvoljenih gubitaka pritiska i temperature metodom brzine ili metodom pada pritiska. Brzinska metoda.
S obzirom na brzinu protoka pare u cjevovodu, njegov unutrašnji prečnik se određuje iz jednačine masenog protoka, na primjer, izrazom:
D= 1000 √ , mm
gdje je G maseni protok pare, t/h;
W-brzina pare, m/s;
ρ- gustina pare, kg/m3.

Odabir brzine pare u parovodima je važan.
Prema SNiP 2-35-76, brzine pare se preporučuju ne više od:
- za zasićenu paru 30 m/s (sa prečnikom cevi do 200 mm) i 60 m/s (sa prečnikom cevi preko 200 mm),
- za pregrijanu paru 40 m/s (sa prečnikom cevi do 200 mm) i 70 m/s (sa prečnikom cevi preko 200 mm).

Tvornice za proizvodnju parne opreme preporučuju da pri odabiru promjera parnog cjevovoda brzina pare bude unutar 15-40 m / s. Dobavljači mješovitih izmjenjivača topline pare/vode preporučuju maksimalnu brzinu pare od 50 m/s.
Postoji i metoda pada pritiska zasnovana na proračunu gubitaka pritiska uzrokovanih hidrauličkim otporom parovoda. Da bi se optimizirao izbor promjera parnog cjevovoda, također je preporučljivo procijeniti pad temperature pare u parovodu, uzimajući u obzir korištenu toplinsku izolaciju. U ovom slučaju postaje moguće odabrati optimalni promjer u odnosu na pad tlaka pare na smanjenje njene temperature po jedinici dužine parnog cjevovoda (postoji mišljenje da je optimalno ako je dP / dT = 0,8 . .. 1.2).
Pravi izbor parnog kotla i pritisak pare koji on obezbeđuje, izbor konfiguracije i prečnika parovoda, parne opreme po klasama i proizvođačima, komponente su dobrog rada parno-kondenzatnog sistema u budućnosti. .

Gubici energije tokom kretanja fluida kroz cijevi određeni su načinom kretanja i prirodom unutrašnje površine cijevi. Svojstva tekućine ili plina uzimaju se u obzir u proračunu koristeći njihove parametre: gustoću p i kinematičku viskoznost v. Iste formule koje se koriste za određivanje hidrauličnih gubitaka, i za tekućinu i za paru su iste.

Posebnost hidrauličkog proračuna parnog cjevovoda je potreba da se uzmu u obzir promjene gustoće pare pri određivanju hidrauličnih gubitaka. Prilikom proračuna gasovoda, gustina gasa se određuje u zavisnosti od pritiska prema jednačini stanja koja je napisana za idealne gasove, a samo pri visokim pritiscima (više od oko 1,5 MPa) se u jednačinu uvodi korekcijski faktor, uzimajući u obzir odstupanje ponašanja realnih gasova od ponašanja idealnih gasova.

Kada se koriste zakoni idealnih plinova za izračunavanje cjevovoda kroz koje se kreće zasićena para, dobijaju se značajne greške. Zakoni idealnih plinova mogu se koristiti samo za jako pregrijanu paru. Prilikom proračuna parovoda, gustina pare se određuje u zavisnosti od pritiska prema tabelama. Budući da tlak pare, zauzvrat, ovisi o hidrauličkim gubicima, proračun parnih cjevovoda se provodi metodom uzastopnih aproksimacija. Prvo se podešavaju gubici pritiska u sekciji, gustina pare se određuje iz prosečnog pritiska, a zatim se izračunavaju stvarni gubici pritiska. Ako je greška neprihvatljiva, ponovo izračunajte.

Pri proračunu parnih mreža daju se protok pare, njen početni pritisak i potreban pritisak ispred instalacija koje koriste paru. Razmotrit ćemo metodologiju za proračun parnih cjevovoda na primjeru.

TABELA 7.6. PRORAČUN EKVIVALENTNIH DUŽINA (Ae=0,0005 m) Broj lokacije na sl. 7.4 lokalni otpor Koeficijent lokalnog otpora C Ekvivalentna dužina 1e, m zasun zasun Kompenzatori žlijezde (4 kom.) Tee na razdvajanju protoka (prolaz) zasun Kompenzatori žlijezde (3 kom.) Tee na razdvajanju protoka (prolaz) zasun Kompenzatori žlijezde (3 kom.) Kompenzatori žlijezde (2 kom.) 0,5 0,3-2=0,6 Razdjelni T (granak) Zasun Kompenzatori žlezda (2 kom) Razdjelni T (granak) Zasun Kompenzatori žlezde (1 kom)

6,61 kg/m3.

(3 kom.)................................. *........ ................................................. 2.8 -3 = 8.4

Trojnik za odvajanje protoka (prolaz) . . .________________ jedan__________

Vrijednost ekvivalentne dužine pri 2£ = 1 na k3 = 0,0002 m za cijev prečnika 325X8 mm prema tabeli. 7,2 /e = 17,6 m, dakle, ukupna ekvivalentna dužina za dionicu 1-2: /e = 9,9-17,6 = 174 m.

Zadata dužina dionice 1-2: /pr i-2=500+174=674 m.

Izvor topline je skup opreme i uređaja koji se koriste za pretvaranje prirodnih i umjetnih vrsta energije u toplinsku energiju s parametrima potrebnim za potrošače. Potencijalne zalihe ključnih prirodnih vrsta…

Kao rezultat hidrauličkog proračuna toplotne mreže, određuju se prečnici svih sekcija toplovoda, opreme i zapornih i regulacionih ventila, kao i gubitak pritiska rashladnog sredstva na svim elementima mreže. Prema dobijenim vrijednostima gubitaka...

U sistemima za opskrbu toplinom, unutrašnja korozija cjevovoda i opreme dovodi do smanjenja njihovog vijeka trajanja, akcidenata i kontaminacije vode produktima korozije, pa je potrebno predvidjeti mjere za suzbijanje iste. Stvari se komplikuju...