Termilise energia lihtsa keele kohta! Soojus, veedetud õhu küte tsükli kohta, millest õhu kuumutamine sõltub

Düüsi küttepinna esialgne arvutamine.

Q \u003d V sisse * (I // - I in /) * τ \u003d 232231,443 * (2160-111,3) * 0,7 \u003d 333.04 * 10 6 kJ / tsükkel.

Keskmise klassiformi temperatuuri erinevus tsükli kohta.

Põlemissaaduste (suitsu) kiirus \u003d 2,1 m / s. Siis õhu kiirus normaalsetes tingimustes:

6,538 m / s

Keskmine õhutemperatuuri ja suitsu perioodil.

935 O S.

680 o C.

Düüsi keskmine temperatuur suitsu- ja õhuperioodidel

Keskmine tsükli temperatuuri jaoks tipu düüsi

Düüsi keskmine temperatuur suitsu ja õhuperioodil:

Keskmine tsüklitemperatuur Niza otsik

Me määrame soojusülekande koefitsientide väärtuse otsiku ülemise ja alumise osa väärtuse. Aktsepteeritud tüübi düüsi jaoks väärtusega 2240 18000 suurus soojusülekande konvektsioon määratakse ekspressiooni nu \u003d 0,0346 * re 0,8

Suitsu tegelik kiirus määratakse valemiga W d \u003d W kuni * (1 + βt d). Tegelik õhu kiirus temperatuuril t b ja õhu rõhk P B \u003d 0,355 MN / M2 (absoluutne) määratakse valemiga

Kui 0,1013-MN / M2 on rõhk normaalsetes tingimustes.

Väärtus kinemaatilise viskoossuse ν ja termilise juhtivus λ koefitsiendi põlemissaaduste valitakse vastavalt tabelitele. Sel juhul võtame arvesse, et λ väärtus on väga vähe, sõltub rõhul ja rõhul 0,355 MN / m2, võib väärtusi λ kasutada 0,1013 mn / m 2 rõhul. Gaaside kinemaatiline viskoossus on vastupidiselt proportsionaalne surve suhtes, ν väärtus rõhu all 0,1013 MN / m 2 jaguneb suhtumisele.

Tõhus tala pikkus plokk-otsikule

\u003d 0,0284 M.

Selle otsiku jaoks m 2 / m 3; ν \u003d 0,7 m 3 / m3; m 2 / m 2.

Arvutused vähendatakse tabelisse 3.1

Tabel 3.1 - Soojusülekande koefitsientide määratlus Topping ja Niza pihustid.

Mõõtmete nimi, väärtus ja ühikud	Hinnanguline valem	Hindamine	Rafineeritud arvutus
top	alumine osa	top	Alumine osa
suitsutama	õhk	suitsutama	õhk	õhk	õhk
Keskmise temperatuuri ja suitsu keskmine keskmine	Teksti kohaselt	1277,5		592,5		1026,7	355,56
Põlemis- ja õhutoodete termilise juhtivuse koefitsient L 10 2 W / (MGRAD)	Teksti kohaselt	13,405	8,101	7,444	5,15	8,18	5,19
Põlemis- ja õhusaaduste kinemaatiline viskoossus G 10 6 m 2 / s	taotlus	236,5	52,6	92,079	18,12	53,19	18,28
Kanali läbimõõdu määratlemine D, m		0,031	0,031	0,031	0,031	0,031	0,031
Tegelik suitsu kiirus ja õhk W m / s	Teksti kohaselt	11,927	8,768	6,65	4,257	8,712	4,213
Re.
Nu.	Teksti kohaselt	12,425	32,334	16,576	42,549	31,88	41,91
Koefitsient soojusülekande konvection A kuni w / m 2 * kapuuts		53,73	84,5	39,804	70,69	84,15	70,226
		0,027	-	0,045	-	-	-
		1,005	-	1,055	-	-	-
Koefitsient kiirguse soojusülekande pw / m 2 * grad		13,56	-	5,042	-	-	-
A w / m 2 * rahe		67,29	84,5	44,846	70,69	84,15	70,226

Soojusvõimsuse ja termilise juhtivuse koefitsient L düüsi arvutatakse valemite järgi:

C, KJ / (kg * heina) L, W / (MGRAD)

Dünas 0,875 + 38,5 * 10 -5 * t 1,58 + 38,4 * 10 -5 t

Shamot 0,869 + 41,9 * 10 -5 * t 1,04 + 15,1 * 10 -5 t

Ekvivalent Brick Hawk määratakse valemiga

Mm.

Tabel 3.2 - materjali füüsilised väärtused ja soojuse koefitsient regeneratiivse otsiku ülaosale ja alumisele poolele

Suuruste nimi	Hinnanguline valem	Hindamine	Rafineeritud arvutus
		top	alumine osa	top	Alumine osa
Dünaas	Shamot.	Dünaas	Shamot.
Keskmine temperatuur, 0 s	Teksti kohaselt	1143,75	471,25	1152,1	474,03
Volumetri tihedus, R kg / m 3	Teksti kohaselt
Soojusjuhtivuse koefitsient l W / (MGRAD)	Teksti kohaselt	2,019	1,111	2,022	1,111
Soojusvõimsus C, KJ / (kg * rahe)	Teksti kohaselt	1,315	1,066	1,318	1,067
Temperatuuri koefitsient a, m 2 / tund		0,0027	0,0018	0,0027	0,0018
F 0 S.		21,704	14,59	21,68	14,58
Kuumuta akumulatsiooni koefitsient H kuni		0,942	0,916	0,942	0,916

Nagu ilmselt tabelist, kasutatakse H-\u003e väärtust\u003e, i.krpichi termilise suhtumiseni kogu selle paksusega. Seega väärtus koefitsient termilise hüstereesi on kõrgem vastavalt ülaosas pihusti x \u003d 2.3, NIZA X \u003d 5.1.

Seejärel arvutatakse soojusülekande koefitsient valemiga:

pihusti ülaosale

58,025 kJ / (m 2 tsükkel * rahe)

niza Nada jaoks

60,454 kJ / (m 2 tsükkel * rahe)

Keskmiselt düüsi jaoks üldiselt

59,239 kJ / (m 2 tsükkel * rahe)

Düüsi kuumutamise pind

22093,13 m 2.

Düüsi maht

\u003d 579,87 m 3

Square horisontaalne ristlõike pihustid

\u003d 9,866 m 2

1940-1950-ndate aastatel läbi viidud uuringud võimaldasid välja töötada mitmeid aerodünaamilisi ja tehnoloogilisi lahendusi, mis tagavad ohutu ülesehitamise heli takistuse isegi seeria õhusõidukitele. Siis tundus, et heli barjääri vallutamine loob piiramatu võimalusi lennukiiruse edasiseks suurendamiseks. Sõna otseses mõttes mõne aasta jooksul lendasid umbes 30 tüüpi ülehelikke õhusõidukeid, millest märkimisväärne arv käivitati masstootmiseks.

Kasutatavate lahenduste mitmekesisus viinud asjaolule, et paljud probleemid, mis on seotud lendude suurte ülehelaalsete kiirustega, uuriti põhjalikult ja lahendati. Kuid uusi probleeme täidetud, oluliselt keerulisem kui heli barjäär. Need on põhjustatud kütteseadmest õhusõiduk Atmosfääri tihedas kihis lendamisel suurel kiirusel. Seda uut takistust ühel ajal nimetati termiliseks barjääriks. Erinevalt heli, uue barjääri ei saa iseloomustada konstantne, sarnane heli kiirus, sest see sõltub nii lennuparameetrid (kiirus ja kõrgus) ja konstruktsiooni purilennuki (konstruktsioonilahenduste ja kasutatud materjalide) ja õhusõidukite seadmete (õhk Konditsioneer, jahutussüsteem jne P.). Seega hõlmab "termilise barjääri" mõiste mitte ainult struktuuri ohtliku kuumutamise probleemi, vaid ka selliseid küsimusi nagu soojusvahetus, materjalide tugevusomadused, disaini, kliimaseadmete põhimõtted jne.

Küte õhusõiduki lennu toimub peamiselt kahel põhjusel: alates aerodünaamilise inhibeerimise õhuvoolu ja soojuse hajutamise mootori paigaldamise. Mõlemad nähtused moodustavad interaktsiooni protsessi keskmise (õhk, heitgaasi) ja sujuvamaks tahke keha (õhusõidukite, mootori). Teine nähtus on tavaliselt kõigile õhusõidukitele ja see on seotud mootori disainielementide temperatuuri suurenemisega, mis juhivad soojust kompressoris kokkusurutud õhust, samuti kambri ja väljalasketoru põlemissaaduste tõttu. Kõrgete kiirustega lendamisel toimub õhusõiduki siseküte ka õhust, mis pidurdab õhusõiduki ees kompressori ees. Madalatel kiirustel lendamisel on mootori läbimisel õhk suhteliselt madal temperatuur, mille tulemusena ei esine purilennuki konstruktsiooni elementide ohtlikku kütmist. Kõrgemate lennukiirustel pakub purilennuki disaini kuuma mootori elementide kütmist täiendava jahutamisega madala temperatuuriga õhuga. Seda kasutatakse tavaliselt õhku, mis on eraldatud õhu sisselaskonnast, kasutades juhiku, mis eraldab piirkihi, samuti õhku, mis on salvestatud atmosfäärist, kasutades mootori gondola pinnale täiendavaid tarbimist. Kahe kontuuride jahutusmootorites kasutatakse ka välise (külma) ahela õhku.

Seega määratakse ülehesioonilise õhusõidukite termilise barjääri tase välise aerodünaamilise kütmise abil. Pinna kuumutamise intensiivsus sujuvates õhuvoolu sõltub lennukiirust. Madalatel kiirustel on see kuumutus nii tähtsusetu, et temperatuuri tõusu ei pruugi arvesse võtta. Suure kiirusega õhuvool on kõrge kineetiline energia ja seetõttu võib temperatuuri tõus olla märkimisväärne. See puudutab seda võrdselt ja temperatuure õhusõiduki sees, kuna õhu sisselaskes inhibeerib kiire voolu ja mootori kompressoris kokkusurutud suure kiirusega voolu omandab sellise kõrge temperatuuri, mis ei suuda eristada soojust mootori kuumadest osadest.

Õhusõiduki tasandi temperatuuri suurenemine aerodünaamilise kütmise tulemusena põhjustab õhusõiduki ümbritseva õhu viskoossus, samuti selle surve esipindadel. Tänu kiiruse kadumise tõttu õhuosakestest piirkihis viskoosse hõõrdumise tõttu tekib õhusõiduki koguvoolu pinna temperatuur. Õhu kokkusurumise tulemusena kasvab temperatuur, kuigi ainult kohapeal (see on peamiselt vastuvõtlik kere nahaosale, meeskonna kabiini esiklaas ja eriti tiibade ja ploomi esiosad), kuid sageli jõuab sageli väärtused, mis on disaini jaoks ohtlikud. Sel juhul on mõnes kohas õhuvoolu peaaegu otsene mõju pinnale ja täielik dünaamiline pidurdamine. Vastavalt energiasäästu põhimõttele muundatakse kogu voolu kineetiline energia soojus- ja surveenergiaks. Temperatuuri asjakohane suurenemine on otseselt proportsionaalne voolukiiruse ruuduga enne pidurdamist (või ilma tuule tuule, õhusõiduki kiiruse ruutita) ja pöördvõrdeliselt lendamise kõrgusega.

Teoreetiliselt, kui vool on loodud, ilm on kergelt ja pilvne ja ei edasta soojust läbi kiirguse, see ei tungi soojus sissepoole ja naha temperatuur on lähedal nn adiabaatilise pidurduse temperatuurile. Selle sõltuvus MACH (lennu kiirus ja kõrgus) on toodud tabelis. neli.

Tõetingimustes suureneb õhusõiduki tasandi temperatuuri suurenemine aerodünaamilisest kütmisest, st pidurdamise temperatuuri ja keskkonna temperatuuri vahe, selgub veidi väiksem, kuna soojusvahetus on keskmise (poolt Kiirgus) külgnevate disainielementide jne. Lisaks toimub voolu kogu pidurdus ainult niinimetatud kriitilistes punktides, mis asuvad õhusõiduki väljaulatuvatel osadel ja soojuse sissevool trimmile sõltub selle olemusest Piirikiht õhk (see on intensiivsem jaoks turbulentse piirkihi). Pilvede kaudu lendude märkimisväärne vähenemine toimub ka pilvede kaudu lendude ajal, eriti kui need sisaldavad superkoolitud vee tilka ja jääkristallilist. Selliste lennutingimuste puhul eeldatakse, et sulamistemperatuuri vähenemine kriitilises punktis võrreldes pidurdamise teoreetilise temperatuuriga võib saavutada isegi 20-40%.

Tabel 4. Masina temperatuuri sõltuvus

Sellegipoolest on õhusõiduki üldine kütmine ülehesioonilise kiirusega (eriti madala kõrgusega) üldine kuumutamine mõnikord nii suur, et purilennukite ja seadmete individuaalsete elementide temperatuuri suurenemine toob kaasa nende hävitamise või vähemalt vajadus muuta lennurežiimi. Näiteks, kui Uuringud X-70A õhusõidukites lendudel rohkem kui 21, Ltd. kiirusel M \u003d 3, õhu sisselaske sisendservade temperatuur ja tiiba esiservade servade temperatuur oli 580 -605 K ja ülejäänud õmblemine 470-500 K.-õhusõiduki disaini elementide temperatuuri kompresse, kuni sellised suured väärtused on võimalik täielikult hinnata, et orgaaniline klaas pehmendatakse temperatuuridel, orgaanilise klaasiga pehmendatakse, klaasimiseks tarbitud kütus ja tavaline liim kaotab tugevuse. Kell 400 on duralimiumi tugevus oluliselt vähenenud, keemilise lagunemise töövedeliku hüdraulikasüsteemis ja hüljeste hävitamine toimub 800 k kaotada vajalikud mehaanilised omadused titaanisulamite, temperatuuril üle 900 K sulatatud alumiinium ja Magneesium ja teras pehmendatud. Temperatuuri tõus toob kaasa ka kattete hävitamise, millest anodeerimis- ja kroomi võib kasutada 570 K, nikkel-to-650 K ja hõbe-to720 K.

Pärast selle uue takistuse ilmumist lennukiiruse suurendamisel algas uuringud selle tagajärgede kõrvaldamiseks või leevendamiseks. Võimalusi õhusõiduki kaitsmise aerodünaamilise kuumutamise mõjudest määratakse temperatuuri kasvu vältimiseks teguritega. Lisaks lennu- ja atmosfääritingimuste kõrgusele mõjutab õhusõiduki kuumutamise aste:

- termilise juhtimise koefitsient materjali materjali;

- pinna (eriti eesmise) õhusõidukite suurus; -Flight aega.

Sellest järeldub, et kõige lihtsamad viisid struktuuri kuumutamise vähendamiseks on lennukõrgus suurenemine ja minimaalse oma kestuse piiramine. Neid meetodeid kasutati esimeses ülehelikiirus (eriti eksperimentaalses). Tänu õhusõiduki konstruktsiooni soojuseistutatud elementide valmistamiseks kasutatavate materjalide üsna kõrge soojusjuhtimise ja soojusvõimsuse tõttu, alates suure kiirusega õhusõiduki jõudmise hetkest kuni individuaalsete konstruktsioonielementide kuumutamiseni kriitilise punkti arvutatud punktile on tavaliselt üsna suur. Lendes, mis jätkavad mõne minuti jooksul (isegi väikestes kõrgustel), ei saavutata hävitavaid temperatuure. Lennu suurel kõrgustel esineb madalatel temperatuuridel (umbes 250 k) ja madala õhu tihedusega. Selle tulemusena on õhusõiduki pindade vooluhulga soojuse kogus väike ja soojusülekanne kauem, mis leevendab oluliselt probleemi teravust. Sarnane tulemus annab õhusõiduki kiiruse piiramise madalate kõrgustega. Näiteks lennuli ajal maapinnal kiirusega 1600 km / h, DuraLuruktomiini tugevus väheneb ainult 2% ja kiiruse suurenemine kuni 2400 km / h põhjustab oma tugevuse vähenemiseni kuni 75% võrdlus esialgse väärtusega.

Joonis fig. 1.14. Temperatuuri jaotus õhukanali ja mootori Concord õhusõiduki mootori M \u003d 2,2 (a) ja temperatuur OH-70A tasapinnaga katki lennu ajal konstantse kiirusega 3200 km / h (b).

Siiski on vaja tagada ohutu töötingimused kogu kasutatud kiiruste vahemikus ja lendude kõrgused sunnib disainereid otsima asjakohaseid tehnilisi vahendeid. Kuna õhusõiduki konstruktsiooni elementide küte põhjustab materjalide mehaaniliste omaduste vähenemist, disaini termilise rõhutatute esinemist, samuti meeskonna ja seadmete tingimuste halvenemist, võivad olemasolevas praktikas kasutatavad tehnilised vahendid olla jagatud kolme rühma. Seega hõlmavad nende kasutamist 1) soojusresistentsete materjalide, 2) konstruktiivseid lahendusi, mis pakuvad vajalikku soojusisolatsiooni ja lubatud osade soojusisolatsiooni ja lubatud deformatsiooni ning 3) meeskonna kabiini ja seadmete sektsioonide jahutussüsteeme.

Lennukidel maksimaalse kiirusega M \u003d 2,0-1-2,2, alumiiniumist (Doral) sulamite laialdaselt kasutatakse laialdaselt, mida iseloomustab suhteliselt kõrge tugevus, madal tihedus ja tugevuse omaduste säilitamine kerge suurenemisega. Tavaliselt täiendatakse tavaliselt terase või titaandisulamitega, millest purilennuki osad viiakse läbi suurimate mehaaniliste või termiliste koormustega. Titani sulamid leidsid taotluse juba 50-ndate aastate esimesel poolel väga väikeses ulatuses (nüüd võivad nende osad olla kuni 30% purilennuki massist). Eksperimentaalses õhusõidukites m ~ 3-ga on vaja kasutada peamiste ehitusmaterjalina kuumkindlate terasesulamite. Selline teras säilitab head mehaanilised omadused kõrgetel temperatuuridel, mis on iseloomulikud hüpersoniliste kiirustega lendudele, kuid nende puudused on suured kulud ja suur tihedus. Need puudused teatud mõttes piiravad kiirete õhusõidukite arendamist, seega läbi viidud uuringud ja muud materjalid.

70ndatel esimesed katsed viidi läbi berülliumi õhusõiduki ehitamisel, samuti boori- või süsinikkiududel põhinevad komposiitmaterjalid. Nendel materjalidel on endiselt suured kulud, kuid samal ajal on nende jaoks väike tihedus, kõrge tugevus ja jäikus ning märkimisväärne kuumusresistentsus. Nende materjalide konkreetsete rakenduste näited purilennuki ehitamisel on esitatud individuaalsete õhusõidukite kirjeldustes.

Teine tegur, mis mõjutab märkimisväärselt õhusõiduki soojenduse disaini tulemuslikkust nn termilise pingete mõju. Need esinevad elementide väliste ja sisemiste pindade vaheliste temperatuuri erinevuste ja eriti õhusõiduki disaini ja sisemiste elementide vahel. Pinna purilennuki küte põhjustab selle elementide deformatsiooni. Näiteks konfigureeritakse selline hoiatus tiibade hoiatus, mis toob kaasa aerodünaamiliste omaduste muutuse. Seetõttu kasutatakse paljudes õhusõidukites joodetud (mõnikord liimitud), mitmekihilise trimmi, mida iseloomustab kõrge jäikus ja hea isoleerivate omaduste või sobivate kompensatsioone sisemise struktuuri elemendid (näiteks õhusõidukis F-105 Spar-seinad on valmistatud lainepausist). Tiiva kütusega jahutamise katsed on tuntud ka (näiteks X-15 õhusõidukite), mis voolavad trimmi all paagist teel põlemiskambri pihustitele. Kuid kõrgetel temperatuuridel on kütus tavaliselt kütuse kütusega seotud, mistõttu selliseid eksperimente võib pidada ebaõnnestunuks.

Praegu uurib erinevaid meetodeid, mille hulgas on isolatsiooni kihi rakendamine tulekindlatest materjalidest plasma pihustamise teel. Teised meetodid, mida peetakse paljutõotavate meetodite puhul, ei leidnud rakendusi. Muuhulgas tehti ettepanek kasutada "kaitsekihti", mis on loodud gaasi puhumise teel trimmile, jahutades "sulamise" abil pinnale söötmise teel läbi vedeliku poorse vedelikuga suure aurustamisega, nagu samuti sulatamise ja trimmi (ablatiivsete materjalide osa asetäitja loodud jahutamine ja jahutamine.

Pärispetsiifiline ja siiski väga oluline ülesanne on säilitada sobivat temperatuuri meeskonna kabiini ja seadmete sektsioonides (eriti elektroonilises), samuti kütuse- ja hüdraulikasüsteemide temperatuuri. Praegu lahendatakse see probleem suure jõudlusega kliimaseadme, jahutus- ja külmutussüsteemide, tõhusa soojusisolatsiooni abil suure aurustumise temperatuuri töövedelike kasutamisega jne.

Termilise barjääriga seotud probleemid tuleb lahendada põhjalikult. Selle valdkonna edusammud liiguvad selle liiki õhusõidukite takistuseks suurema lennu kiiruse poole, välja arvatud sellisena. Kuid soov isegi suuremate kiiruste soov toob kaasa veelgi keerukamate kujunduste ja seadmete loomist, mis nõuavad paremaid materjale. See kajastub märgatavalt õhusõiduki massist, ostukuludest ja töökuludest.

Tabelis toodud nendest. 2 neist võitleja õhusõidukist võib näha, et enamikul juhtudel kaaluti ratsionaalset maksimaalne kiirus 2200-2600 km / h. Ainult mõnel juhul usuvad, et õhusõiduki kiirus peaks ületama m ~ 3. õhusõidukitele, mis suudavad selliste kiiruste väljatöötamisel tekkida, hõlmavad eksperimentaalseid masinaid X-2, HP-70A ja T. 188, RecoverNissance SR-71, samuti E-266 Õhusõidukid.

1* Külmutamist nimetatakse sunniviisilise soojusülekande külmast allikast kõrge temperatuuri keskkonda kunstliku vastu võitlemise loomuliku soojuse liikumise suunas (sooja keha külma külma, kui jahutusprotsess toimub). Lihtsaim külmkapp on majapidamises külmkapp.

Nad läbivad läbipaistva atmosfääri, mitte selle kütmiseks, nad jõuavad Maa pinnale, soojuse ja õhku kuumutatakse järgnevas kuumutatud.

Pinna kuumutamise aste ja seega õhk sõltub peamiselt piirkonna laiuskraadist.

Kuid iga konkreetse punkti korral määratakse see ka mitmete teguritega, mille hulgas on toitevõrgud:

A: kõrgus merepinnast;

B: aluspind;

K: Kaugus ookeanide ja merede rannikust.

A - Kuna õhu soojendus pärineb Maa pinnast, seda väiksem on maastiku absoluutsed kõrgused, seda suurem on õhutemperatuur (ühel laiustel). Tingimustes küllastumata õhuvee aur, seal on muster: kui tõste iga 100 meetri kõrguse, temperatuuri (t о) väheneb 0,6 ° C.

B - Kvalitatiivsed pinnaomadused.

B 1 - erinev värvi- ja pindade struktuuris erinevalt absorbeerida ja peegeldavad päikesekiirte. Maksimaalne peegeldusvõime on iseloomulik lume ja jää, minimaalse tumedate värvitud muldade ja kivide jaoks.

Valgustus Maa päikesevalguse poolt pööripäevade ja ekroinoksiide päevadel.

B 2 - erinevates pindadel on erinev soojusvõimsus ja soojusülekanne. Nii veemass maailma ookeani, hõivatud 2/3 Maa pinna tõttu suure soojusvõimsuse, väga aeglaselt soojendab ja väga aeglaselt jahutatakse. Kuivati \u200b\u200bkuumutatakse kiiresti ja jahutatakse kiiresti kuumutatakse sama T umbes 1 m2 sushi ja 1 M2 veepinna, on vaja kulutada erinevaid energiakoguseid.

In - alates mandrile sügavale mandrile väheneb veeauru kogus õhus. Mida läbipaistvam atmosfäär, seda väiksem päikesevalgus on hajutatud selles ja kõik päikesekiirid jõuavad maa pinnale. Juuresolekul suur number Veeauru õhus, veepiisad peegeldavad, hajuvad, neelavad päikesekiirte ja mitte kõik neist ei saavutata planeedi pinnale, kuumutamine vähendab seda.

Kõrgeimad õhutemperatuur on fikseeritud piirkondades troopilised kõrbed. Sahara keskalastel piirkondades on peaaegu 4 kuud t tohu kohta rohkem kui 40 ° C. Samal ajal ekvaatori juures, kus langeva päikesevalguse nurk on suurim, ei ole temperatuur kõrgem kui +26 O C.

Teisest küljest eraldab maa, kui soojendusega keha eraldab energiat ruumi peamiselt pikaajalise infrapunapektriga. Kui Maa pinda vaatab pilvede "tekk" poolt, ei jäta kõik infrapunakiired planeedil, kuna nad on hilinenud, peegeldades tagasi maapinnale.

Selge taevaga, kui atmosfääris on vähe veeauru, mis on planeedi vabalt kosmosesse infrapunakiired, samas kui Maa pind on külm, mis jahtub ja vähendab seeläbi õhu temperatuuri.

Kirjandus

1. Zubashchenko E.M. Piirkondlik füüsiline geograafia. Maa kliimad: haridus- ja metoodiline käsiraamat. Osa 1. / E.M. Zubashchenko, V.I. Shmykov, a.ya. Nemykin, N.V. Polyakova. - Voronezh: VGPU, 2007. - 183 lk.

Kui päike soojendab tugevamat - millal see maksab eespool või kui see on madalam?

Päike soojeneb tugevamalt, kui see on eespool. Sun kiirte sel juhul kuuluvad otsese või lähedal sirge nurga all.

Milliseid maapööramist olete teada?

Maa pöörleb ümber oma telje ja päikese ümber.

Miks maa peal toimub päev ja öö?

Päeva ja öise vahetamine - Maa aksiaalse pöörlemise tulemus.

Määrake kindlaks, kuidas päikesevalguse langemise nurk eristab 22. juunil ja 22. detsembril paralleelid 23,5 ° C. Sh. ja Yu. sh.; Parallels 66,5 ° C. Sh. ja Yu. Sh.

22. juuni langeva päikesevalguse nurk paralleelselt 23.50 S.Sh. 900, Yu.sh. - 430. Parallels 66.50 S.Sh. - 470, 66.50 Yu.sh. - lükandnurk.

22. detsember langeva päikesevalguse nurk paralleelselt 23.50 S.Sh. 430, Yu.sh. - 900. Parallels 66.50 S.Sh. - libisemine nurk, 66.50 Yu.sh. - 470.

Mõtle, miks kõige soojemad ja külmad kuud ei ole juuni ja detsembris, kui päikesekiired on suurimad ja väikseimad nurgad langevad maapind.

Atmosfääriõhk soojendab maapinnast üles. Seetõttu kuumutatakse juunis maapinda ja temperatuur jõuab juulis maksimaalseks. Samuti toimub talvel. Detsembris on maapind välja tulla. Jaanuaris jahutab õhku.

Määrake:

keskmine päevane temperatuur näitajaid nelja mõõtmise päevas: -8 ° C, -4 ° C, + 3 ° C, + 1 ° C.

Keskmine päevane temperatuur on -20 ° C.

kesk- aastane temperatuur Moskva kasutades tabeli andmeid.

Keskmine aastane temperatuur on 50 ° C.

Määrake temperatuuri igapäevane amplituudi joonisel fig 110, B.

Temperatuuri amplituud joonisel 180 ° C.

Määrake, kui palju kraadi aastane amplituud Krasnojarskis on rohkem kui Peterburis rohkem kui keskmine temperatuur Juulis Krasnojarsk + 19 ° C ja jaanuar - -17 ° C; Peterburis + 18 ° C ja -8 ° C. vastavalt.

Temperatuuri amplituud Krasnojarsk 360s.

Temperatuuri amplituud Peterburis 260s.

Temperatuuri amplituud Krasnojarskis on rohkem 100 ° C kohta.

Küsimused ja ülesanded

1. Kuidas õhu atmosfääri küte?

Solaaarkiired voolavad, atmosfäär ei kuumuta neid peaaegu. Maa pinda kuumutatakse ja ise muutub soojusallikaks. See on temast, mis soojendab atmosfääriõhu.

2. Kuidas kraadi vähendab temperatuuri troposfääri tõstmisel iga 100 m?

Kui tõstetakse üles, langeb iga kilomeetri õhu temperatuur 6 0-ndate võrra. Niisiis, 0,60 100 m võrra.

3. Arvutage õhutemperatuur õhusõiduki tõuke taga, kui lennu kõrgus on 7 km ja temperatuur maa peal + 200c.

Temperatuur tõstetakse 7 km võrra langeb 420-ga. Seega on õhusõiduki temperatuur üle parda -220.

4. Kas mägedes on võimalik mägedes 2500 m kõrgusel suvel liustikku vastamiseks, kui mägede liikumine on + 250 ° C.

2500 m kõrgusel temperatuur on + 100 ° C. Lilakija kõrgusel 2500 m ei vasta.

5. Kuidas ja miks õhutemperatuur muutub päeva jooksul?

Pärastlõunal valgustab päikesekiirguse maa ja soojendage seda, õhku kuumutatakse sellest. Öösel peatub päikeseenergia voolu ja pind õhuga järk-järgult jahutab. Päike on kõige kõrgemal alal kõrgemal silmapiiril keskpäeval. Sel ajal on laekunud kõige päikeseenergia. Kuid kõrgeima temperatuuri täheldatakse 2-3 tundi pärast keskpäeva, sest aeg on vajalik soojuse edastamiseks maapinnast troposfääri. Madalaim temperatuur on enne päikesetõusu.

6. Mida erinev maapinna kuumutamine sõltub aastast?

Aasta jooksul samal territooriumil, päikesekiirte langevad pinnale erinevalt. Kui kiirte tilkade nurk on rohkem trummimist, muutub pind rohkem päikeseenergiat, õhutemperatuur tõuseb ja tuleb suve. Kui päikesekiirte on tugevamad, kuumutatakse pind nõrgalt. Õhutemperatuur sel ajal langeb ja talvel tuleb. Soojem kuu põhjapoolkeral on juuli ja külmem on jaanuar. Lõunapoolkeral - vastupidi: aasta külmem kuu on juuli ja soojem on jaanuar.

2005-08-16

Üldiselt võivad mõned juhtumid oluliselt vähendada kapitali- ja tegevuskulusid, pakkudes ruumide autonoomset kütmist sooja õhuga, mis põhineb gaasi- või vedelkütusel tegutsevate soojustootjate kasutamisel. Sellistel agregaatidel ei kuumutata vett, kuid õhk on värske, ringlussevõtt või segatud. See meetod on eriti tõhusam pakkuda tööstuspindade, näituste paviljonide, seminaride, garaažide, jaamade autonoomset kütmist hooldus, Automotive Miles, Filmituudiod, Laod, avalikud hooned, spordisaalid, supermarketid, kasvuhooned, kasvuhooned, loomakasvatus, kodulindude talud jne

Kasu Õhuküte

Airborne kuumutamise eelised traditsioonilise vee ees suurtes ruumides toad, loeme ainult peamine:

1. Tõhusus. Kuulutus viiakse läbi otse soojendusega ruumis ja on praktiliselt tarbitav selle otstarbeks. Tänu kütuse otsese jahutusvedeliku puudumise otsese põletamisele saavutatakse kogu küttesüsteemi kõrge soojusvõimsuse: 90-94% taastamise kütteseadmete puhul ja peaaegu 100% otseste küttesüsteemide puhul. Programmeeritavate termostaatikute kasutamine annab võimaluse täiendava kokkuhoiu 5 kuni 25% soojusenergia tõttu "tollimaksurežiimi" funktsiooni tõttu - säilitades automaatselt toa temperatuuri ilma ajaga + 5-7 ° C juures.
2. Võime "lubada" sissevoolu ventilatsiooni. See ei ole saladus, et tänapäeval enamikus ettevõtetes ei tööta tarne ventilatsioon korralikult, mis halvendab oluliselt inimeste töötingimusi ja mõjutab tootlikkust. Soojusgeneraatorid või otseküttesüsteemid Soojad õhk Δt kuni 90 ° C-ni - see on piisav, et "sundida" tarne ventilatsiooni isegi tingimustes Kaugele põhja. Seega tähendab õhuline kütus mitte ainult majandusliku efektiivsuse, vaid ka parandamise keskkonnamõjutus ja töötingimused.
3. Väike inerts. Õhuküttesüsteemide üksused minuti jooksul minge töörežiimi ja kõrge õhu käibel kulul kuumutatakse tuba täielikult vaid mõne tunni jooksul. See võimaldab kiiresti ja paindlikult manööverdada soojuse vajaduste muutmisel.
4. Vahe-jahutusvedeliku puudumine võimaldab loobuda konstruktsioonist ja sisust ebatõhusat veeküttesüsteemi, boileri, kütteseadme ja veepuhastusjaama suurte ruumide suhtes. Kahjude kütmise ja nende remont on välistatud, mis võimaldab dramaatiliselt vähendada tegevuskulusid. Talvel puudub riskide ja küttesüsteemi sulatamise oht süsteemi pideva katkestamise korral. Jahutamine isegi sügavale "miinus" ei põhjusta süsteemi sulatamist.
5. Automaatika suur aste võimaldab teil esitada täpselt soojuse kogust, kus on vaja. Kombinatsioonis gaasiseadmete suure töökindlusega parandab see oluliselt küttesüsteemi ohutust ja selle toimimist on üsna vähe teeninduspersonali.
6. Väikesed kulud. Suuremate ruumide kuumutamise meetod soojusgeneraatorite abil on üks odavamat ja kiiresti rakendatud. Õhusüsteemi ehitamise või rekonstrueerimise kapitalikulud on tavaliselt oluliselt madalamad kui vee või kiirguse kuumutamise kulud. Kapitalikokumentide tasuvusaeg ei ületa tavaliselt ühte või kahte kütteaega.

Sõltuvalt lahendatavatest ülesannetest saab õhu kütteseadmetes kasutada mitmesuguseid kütteseadmeid. Käesolevas artiklis kaalume ainult agregaatide töötamist ilma vaheühendi jahutusvedeliku taaskasutamisõhu kütteseadmete kasutamiseta (soojusvahetiga ja põlemissaaduste kraaniga) ja otseküttesüsteemi (gaasi segamise õhu küttekehad).

Recovery Air Heaters

Selle tüüpi agregaatides on põletile põleti kambrisse segatud kütus, mis on segatud vajaliku õhu kogusega. Saadud põlemissaadused läbivad kahe- või kolmesuunalise soojusvaheti kaudu. Kütuse põlemisel saadud soojus soojendusega õhku edastatakse soojusvaheti seinte kaudu ja suitsugaasid korstna kaudu eraldatakse väljastpoolt (joonis fig 1) - sellepärast nimetatakse neid soojusgeneraatoriteks "kaudse kütte".

Recovery'i õhkkütteseadmeid võib kasutada mitte ainult otseselt kütmiseks, vaid ka varustamise süsteemis, samuti õhu soojendamise süsteemis. Selliste süsteemide nimivõimsus 3 kW kuni 2 MW. Toas soojendusega toas viiakse läbi sisseehitatud või kaug-süsti ventilaatori kaudu, mis võimaldab kasutada agregaate nii õhu otsese kuumutamise jaoks selle väljaandmisega lomi grillide ja õhukanalite kaudu.

Põlemiskambri ja soojusvaheti pesemine, õhk soojendab ja pead kas otse soojendusega ruumisse ülemises osas asuvate leronede jaotusvõlade kaudu või jaotatakse õhukanalite süsteemi kaudu. Kuumageneraatori esiküljel on automatiseeritud ploki põleti (joonis 2).

Kaasaegsete õhu küttekehade soojusvahetid on tavaliselt valmistatud roostevabast terasest (fireboxi - kuumakindlast terasest) ja serveeri 5 kuni 25 aastat, pärast mida neid saab parandada või asendada. Kaasaegsete mudelite tõhusus jõuab 90-96% ni. Regeneratiivse õhu kütteseadmete peamine eelis on nende mitmekülgsus.

Nad võivad töötada füüsilise või veeldatud gaasi, diislikütuse, õli, kütteõli või veeritud õli - see on väärt ainult põleti muutmiseks. On võimalus töötada värske õhuga, sisemise ja täieliku ringlusreadiga. Selline süsteem võimaldab mõningaid libasioone näiteks soojendusega õhuvoolu muutmine, "liikvel", et ümber jagada soojendusega õhu voolu õhukanalite erinevatesse okstoretesse spetsiaalsete ventiilide abil.

Suvel saab taastumise õhu kütteseadmed töötada ventilatsioonirežiimis. Osakud on paigaldatud nii vertikaalse ja horisontaalasendis põrandal, seinale või sisseehitatud sektsiooni Ventka meetri kütteseadme sektsioonina.

Recupertive'i õhkkütteseadmeid saab kasutada isegi kõrge mugavuse kategooria ruumide kuumutamiseks, kui üksus ise deponeeritakse otsese teeninduspiirkonna asukohast kaugemale.

Põhilised puudused:

1. Suur ja keeruline soojusvaheti suurendab süsteemi kulusid ja kaalu, võrreldes õhu kütteseadmete segamisega;
2. Me vajame korstna ja kondensaadi kraani.

Otseõhu küttesüsteemid

Kaasaegsed tehnoloogiad võimaldasid sellise maagaasi põletamise puhtuse saavutada, mis ilmus võimalus mitte eemaldada põlemissaadused "torusse", kuid kasutage neid õhu otseseks kuumutamiseks tarneventilatsioonisüsteemidesse. Gaas tulemas põletamine, täielikult põleb voolu soojendusega õhku ja segades temaga, annab see kõik soe.

Seda põhimõtet rakendati mitmeid sarnaste disainilahenduste kaldpõleti sarnastes kujunduses Ameerika Ühendriikides, Inglismaal, Prantsusmaal ja Venemaal ning edukalt kasutatud XX sajandi 60ndatest aastatest paljudes Venemaa ja välismaal ettevõtetes. Põhineb ultrapuvi põletamise põhimõttel maagaasi otseselt soojendusega õhu gaasi segamise õhu küttekehad STV tüüpi (Stareine - "Star Wind") on valmistatud nominaalse soojusvõimsusega 150 kW kuni 21 MW.

Põlemisorganisatsiooni tehnoloogia ise, samuti põlemissaaduste kõrge lahjenduse tase, võimaldavad teil saada puhta sooja õhku rajatistes vastavalt kõigile praegustele normidele, praktiliselt ebajärjekindlatele lisanditele (mitte rohkem kui 30% MPC-st). Õhuküteseadmete STV (joonis fig 3) koosnevad moodulipõleti plokist, mis asub korpuse sees (kanalisatsioon), Dungs Gaasiliin (Saksamaa) ja automaatika süsteemid.

Juhtum on tavaliselt varustatud Hermeodore'iga teenuse mugavuse huvides. Põletiplokk, sõltuvalt nõutavast soojusvõimsusest koosneb erinevate konfiguratsioonide põletiosadest. Kütteseadme automaatika annab sujuva automaatse alustamise tsüklogrammi jälgida parameetrid ohutu töö ja võimaluse sujuva kontrolli termilise võimsuse (1: 4), mis võimaldab teil automaatselt säilitada vajalik õhutemperatuur soojendusega.

Gaasi segamise õhu kütteseadmete kasutamine

Peamine eesmärk on tootmisrajatistele tarnitud värske tarneõhu otsene kuumutamine, et kompenseerida väljatõmbeventilatsiooni ja parandamist, seega inimeste töötingimusi.

Kõrge mitme õhuvahetusega ruumide puhul ei ole tarneventilatsiooni- ja küttesüsteemi süsteemi kombineerimise otstarbetus - sellega seoses konkurente hindade / kvaliteedi suhe otsese kuumutamisel. Gaasi segamise õhu kütteseadmed on mõeldud:

• ruumide autonoomse õhu soojendamine erinevatel eesmärkidel suure õhuvahetusega (K 򖅁, 5);
• Õhuküte sulgemisliigi õhu sooja kardinad, mis võivad olla kombineeritud küttesüsteemide ja varustamise ventilatsiooniga;
• kuulutamata parkimise automootorite eelsoojendid;
• vagunite, mahutite, autode, lahtiste materjalide, küte ja kuivatamise toodete küte ja sulatamine enne maali või muude töötlemisliikide puhul;
• otsene küte atmosfääriõhu või kuivatusaine erinevates tehnoloogilise kütmise ja kuivatamise käitistes, näiteks teravilja, rohi, paberi, tekstiili, puidust; Värvikambrite ja kuivatamise taotlused pärast värvimist jne.

Majutus

Segamise küttekehad saab sisse ehitada õhu kanaleid toiteventilatsioonisüsteemide ja termilise kardinad, õhukanalite kuivatamise taimede - nii horisontaalsete ja vertikaalsete saitide. Saab paigaldada põrandale või platvormile ülemmäära või seinale. Paigutatud, küsitakse, pakkumise ja ventilatsiooni kambritega, kuid neid on võimalik paigaldada ja otse soojendusega ruumi (vastavalt kategooriale).

Jaoks lisavarustus Vastavad elemendid võivad teenindada A- ja B-kategooria tuuvad. Siseõhu ringlussevõtt õhu kütteseadmete segamise kaudu on ebasoovitav - ruumis hapniku taseme märkimisväärne vähenemine on võimalik.

Tugevused Otsene küttesüsteemid

Lihtne ja usaldusväärsus, odav ja tõhusus, võimaluse kütmiseks kõrge temperatuuri, kõrge automatiseerimise, sujuva reguleerimise, ei vaja korstna seadet. Otsene küte on kõige ökonoomsem meetod - süsteemi tõhusus on 99,96%. Konkreetsete kapitalikulude tase küttesüsteemi põhjal, mis põhineb otsese kuumuse paigaldamisel koos tarneventilatsiooniga, on kõige madalama automatiseerimise madalaim.

Kõikide õhkkütteseadmete tüübid on varustatud turva- ja juhtimisseadmega, mis tagab sujuva käivitamise, säilitades kütterežiimi ja seiskamise hädaolukordade korral. Energiasäästu eesmärgil on võimalik seadistada korrigeerimisautomaatika õhukütteseadmed, võttes arvesse sisemistemperatuuri välimist ja kontrolli, igapäevase ja iganädalase kuumutamise programmeerimisrežiimi funktsioone.

Samuti on võimalik võimaldada küttesüsteemi parameetrid, mis koosnevad paljudest kütteseadmetest, tsentraliseeritud haldamise ja lähetamise süsteemile. Sellisel juhul on dispetšeroperaatoril operatiivsed andmed toimimise ja kütteseadmete olukorra kohta, mis kuvatakse visuaalselt arvutimonitoril ja haldame oma töörežiimi otse kaugjuhtimispuldi keskusest.

Mobile soojusgeneraatorid ja termilised relvad

Mõeldud ajutiseks kasutamiseks - ehitusplatsidel, kuumutamisperioodidel, tehnoloogilises kütmisel. Mobile soojusgeneraatorid ja termilised relvad töötavad propaani (veeldatud õhupalli gaas), diislikütuse või petrooleumiga. Seal võib olla nii otsene kuumutamine kui ka põlemissaaduste tühjendamisega.

Autonoomsete õheküttesüsteemide tüübid

Erinevate ruumide autonoomse soojusvarustuse puhul kasutatakse erinevaid õhkküttesüsteeme - tsentraliseeritud soojusjaotuse ja detsentraliseeritud; Süsteemid töö sissevoolu täielikult värske õhkvõi siseõhu täieliku / osalise ringlusega.

Detsentraliseeritud õhu küttesüsteemides, küte- ja õhuringlus siseruumides viiakse läbi autonoomsete soojusageritega, mis asuvad erinevates osades või tööpiirkondades - põrandal, seina ja katuse all. Kütteseadmete õhk tarnitakse otse ruumi tööpiirkonda. Mõnikord on soojusivoogude paremaks jaotamiseks varustatud soojusgeneraatorid väikeste (kohalike) õhukanalite süsteemidega.

Selle versiooni agregaatide puhul iseloomustab ventilaatori elektrimootori minimaalne võimsus, seega on detsentraliseeritud süsteemid elektrienergia tarbimise seisukohast ökonoomsemad. Samuti on võimalik kasutada õhu soojus kardinad osana õhkküttesüsteemi või toiteventilatsiooni.

Võimalus kohaliku reguleerimise ja kasutamise soojusgeneraatorite vajadusel - tsoonides, erinevatel aegadel, on võimalik oluliselt vähendada kütusekulusid. Selle meetodi rakendamise kapitalikulud on siiski mõnevõrra kõrgemad. Tsentraliseeritud soojusjaotuse süsteemides kasutatavaid süsteeme, õhu kütte agregaate kasutatakse; Toodame sooja õhku õhukanalite süsteemi tööpiirkondadesse.

Installatsioonidena reeglina on sisseehitatud olemasolevatele Ventrallers'ile, kuid see on lubatud paigutada need otse soojendusega ruumi - põrandale või saidile.

Rakendus ja majutus, seadmete valik

Igasuguse ülaltoodud kütteseadmete tüübid on nende vaieldamatud eelised. Ja ei ole valmis retsepti, milles üks on otstarbekas - see sõltub paljudest teguritest: õhuvahetuse väärtused termilise kadumisega korrelatsioonis, ruumi kategooriasse, vaba ruumi olemasolu seadmete olemasolu Finantsvõime. Me püüame kõige rohkem moodustada üldised põhimõtted Seadmete valiku arvutamine.

1. Väikese õhuvahetusega tubade kütmise süsteemid (juhtimine ≤򖅀, 5-1)

Kuumageneraatorite täielik soojusvõimsus käesoleval juhul võetakse peaaegu võrdne ruumi soojuskadu kompenseerimiseks vajaliku soojuse kogusega, ventilatsioon on suhteliselt väike, mistõttu on soovitatav kasutada küttesüsteemi, mis põhineb kaudse kütte soojusel generaatorid täis või osalise ringlusse siseruumides siseruumides õhku.

Sellistes ruumides ventilatsioon võib olla loomulik või insultõhu pink ringlussevõtuks. Teisel juhul suureneb kütteseadmete võimsus värske toiteõhu soojendamiseks piisava väärtusega. Selline küttesüsteem võib olla kohalik, välitingimustes või seina soojusgeneraatoritega.

Kui on võimatu paigaldada soojendusega ruumisse või mitmete tubade hooldamise korraldamisega, saate rakendada tsentraliseeritud tüüpi süsteemi: soojusgeneraatorid, et leida ventkamera (kinnitus mezzaniinil, külgnevas ruumis) ja soojendage õhukanalite kaudu.

Tööaegade ajal võivad soojuse generaatorid töötada osalises ringlusrežiimis, mööda teed segatud õhusõiduki õhku, saate avada mõned neist lahti ühendada ja ülejäänud Tõlgi majandusliku töörežiimi + 2-5 ° C täieliku ringlussevõtuga.

2. Süsteemid kütmiseks ruumide jaoks, millel on suur hulk õhuvahetust, vajavad pidevalt sisselaskeava värske õhu mahtude pakkumisel (õlijagamine 򖅂)

Sellisel juhul võib tarneõhu soojendamiseks vajaliku soojuse kogus juba mitu korda suurem kui soojuskadu kompenseerimiseks vajalik soojus. Siin on kõige soovitavam ja majanduslikult ühendades õhuküttesüsteemi varustamise ventilatsioonisüsteemiga. Küttesüsteem võib põhineda õhu otsesel kuumutamisel või taaskasutamise soojusgeneraatorite kasutamise põhjal, mis on tehtud suurenenud kütteseadmega.

Kütteainete soojusvõimsus peaks olema võrdne soojusõhu ja soojuskadu kompenseerimiseks vajaliku soojusvajaduse summaga. Otsesetes küttesüsteemides kuumutatakse 100% välitingimustes õhust, pakkudes vajaliku toitehuva varustamist.

Tööaja jooksul soojendavad nad õhku tänavalt arvutatud temperatuurini + 16-40 ° C (võttes arvesse soojuskadu tagamiseks ülekuumenemist). Salvestamise eesmärgil võib toiteõhu tarbimise vähendamiseks välja lülitada küttekehade vähendamiseks küttekehade osa ja ülejäänud Tõlgi töörežiimi üle + 2-5 ° C.

Paigutavaid soojuse generaatorid ooterežiimis võimaldavad teil pakkuda täiendavaid kokkuhoidu nende ülekandmise tõttu täieliku ringlussevõtu režiimi. Väikseimad kapitalikulud tsentraliseeritud tüübi küttesüsteemide korraldamisel - võimalikult suure kütteseadmetena. Kapitalikkulud gaasi segamise õhu kütteseadmete STV võib ulatuda 300 kuni 600 rubla / kW installitud termilise võimsusega.

3. Õhuküttesüsteemid

Optimaalne valik ruumide jaoks, millel on märkimisväärne õhuvahetus tööaja jooksul ühe vahetustega tööaja või katkendliku töötsükli jooksul - kui varude õhu ja soojuse vajalikkuse erinevus on märkimisväärne.

Sel juhul on soovitatav eraldada kahe süsteemi toimimine: tollimaksuküte ja tarnimise ventilatsioon koos küttesüsteemiga (põletamine). Samal ajal paigaldatakse soojendusega ruumi või tuulutusalasse, et säilitada ainult tollimaksurežiimi täieliku ringlussevõtuga (arvutatud välimise temperatuuriga).

Toiteventilatsioonisüsteem koos küttesüsteemiga, mis sisaldab küttesüsteemi küte nõutava värske toitevooru küte + 16-30 ° C-ni ja ruumi paigaldamiseks vajaliku töötemperatuuri ja selleks, et salvestada ainult tööaja jooksul.

See on ehitatud või taastamise soojusgeneraatorite (suurenenud küttekraadi) alusel või võimsate otseküttesüsteemide põhjal (mis on odavam 2-4 korda). Võimalik on ühendada palaviku toitesüsteem olemasoleva veesoojendussüsteemiga (võib jääda tollimaksuna), võimalust kohaldatakse ka olemasoleva kütte- ja ventilatsioonisüsteemi staadioni moderniseerimist.

Selle meetodiga on tegevuskulud väikseim. Seega kasutate erinevate kombinatsioonide õhust kütteseadmeid erinevatel kombinatsioonidel, mõlemad probleemi saab lahendada samaaegselt - ja küte ning sissevoolu ventilatsioon.

Õhuküttesüsteemide kasutamise näited on väga palju ja kombinatsioonide võimalus on äärmiselt mitmekesine. Igal juhul tuleb läbi viia termilised arvutused, võtavad arvesse kõiki kohaldamise tingimusi ja täitma mitmeid võimalusi seadmete valimiseks, võrrelda neid sobivate, kapitalikulude suuruse ja tegevuskulude suurusega.